ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР
НАДЕЖНОСТЬ В ТЕХНИКЕ
МЕТОД ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНЫХ ИСПЫТАНИЙ
ГОСТ 17331-71
Издание официальное
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СТАНДАРТОВ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР
Москва
РАЗРАБОТАН Всесоюзным научно-исследовательским институтом стандартизации (ВНИИС)
Директор Дербишер А. В.
Зам. директора по научной работе Маев Ф- Р.
Руководитель темы Воскобойников В. В.
Исполнители: Лосицкий О. Г., Воскобойников В. В.г Гранин А. И., Диман-штейн С. В., Самойленко Ю. А., Бирюкова И. А.
Научные консультанты: Шор Я. Б., Бендерский А. М„ Груничев А. С.г Петров О. М.
ВНЕСЕН Всесоюзным научно-исследовательским институтом стандартизации (ВНИИС)
Директор Дербишер А. В.
ПОДГОТОВЛЕН К УТВЕРЖДЕНИЮ Техническим управлением Государственного комитета стандартов Совета Министров СССР
Начальник Технического управления Лямин Б. Н.
Начальник отдела общетехнических стандартов Антоновский А. И. Ст. инженер Панин Ю. В.
Отделом научных основ проблемы надежности и контроля качества промышленной продукции Всесоюзного научно-исследовательского института стандартизации (ВНИИС)
Зав. отделом Лосицкий О. Г. Ответственный исполнитель Диманштейн С. В.
УТВЕРЖДЕН Государственным комитетом стандартов Совета Министров СССР 28 сентября 1971 г. (протокол № 138)
Председатель отраслевой научно-технической комиссии зам. председателя Госстандарта СССР Ткаченко В. В.
Члены комиссии: Шаронов Г. Н.г Скрипниченко В. Л., Верченко В. Р.
ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государственного комитета стандартов Совета Министров СССР от 15 декабря 1971 г. № 2036
УДК 62-19.001.41083.74) Группа Т59
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР
НАДЕЖНОСТЬ В ТЕХНИКЕ Метод последовательных испытаний
ГОСТ 17331—71
The engeneering relybility. Sequential Tests
Постановлением Государственного комитета стандартов Совета Министров СССР от 15/XII 1971 г. Н® 2036 срок введения установлен
с 1/1 1973 г.
Несоблюдение стандарта преследуется по закону
Настоящий стандарт устанавливает планы контрольных последовательных испытаний на надежность промышленной продукции с экспоненциальным распределением наработки до отказа (промежутка времени между отказами).
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Последовательные испытания на надежность относятся к категории контрольных испытаний и проводятся с целью оценки соответствия фактического уровня надежности изделий требуемому.
1.2. Планирование и оценка результатов последовательных испытаний на надежность производятся по наработке на отказ (среднему времени безотказной работы) испытываемых изделий.
1.3. Последовательные испытания на надежность планируются с учетом их возможного усечения с вынесением решения о соответствии партии изделий установленным требованиям.
1.4. Последовательные испытания на надежность проводятся по графическому плану, выбираемому согласно указаниям настоящего стандарта.
1.5. Основанием для выбора плана испытаний должны являться: риск поставщика а, риск потребителя 0, приемочное значение наработки на отказ (среднего времени безотказной работы) Го и браковочное значение наработки на отказ (среднего времени безотказной работы) Гь При этом вероятность приемки изделий с приемочным уровнем надежности Го равна 1—а, а вероятность приемки изделий с браковочным уровнем надежности 1\ равна 0.
Издание официальное
★
1.6. Значения величин риска поставщика а и риска потребителя р выбираются в зависимости от специфики изделий, возможностей промышленности, требований заказчика, особенностей функционирования изделий.
1.7. Методика планирования последовательных испытаний на надежность, изложенная в данном стандарте, предполагает одновременное испытание всех образцов изделий с фиксацией отказов изделий в моменты их возникновения.
1.8. Пояснения к основным положениям настоящего стандарта и дополнительные характеристики планов испытаний приведены в приложениях 1—5 к настоящему стандарту.
2. ВЫБОР ПЛАНА ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНЫХ ИСПЫТАНИЙ НА НАДЕЖНОСТЬ
2.1. Для установленных значений приемочного То и браковочного 71 уровней надежности определяется величина отношения Го/Ть
2.2. По табл. 1—16 планов испытаний находят в графе T0!Ti значение, ближайшее к найденной величине отношения T<JTU и затем в графе «Код» находят по этому значению соответствующий код плана испытаний.
2.3. По найденному коду в каждой таблице определяют величины Гусеч, с, d, го и /хУсеч/7о, необходимые для графического представления выбранного плана последовательных испытаний на надежность (см. чертеж).
2.4. Величины гусеч и t ЕУСеч/То рекомендуется использовать только в случае усечения последовательных испытаний на надежность.
2.5. При последовательных испытаниях на надежность без восстановления работоспособности отказавших изделий или без замены отказавших изделий новыми минимальный объем выборки nrain численно равен величине гуСеч и определяется из табл. 1—16.
2.6. При последовательных испытаниях на надежность с восстановлением работоспособности отказавших изделий или с заменой отказавших изделий новыми объем выборки может быть любым. При этом рекомендуемый объем выборки п^>гуСеч.
3. ГРАФИЧЕСКОЕ ПРЕДСТАВЛЕНИЕ ВЫБРАННОГО ПЛАНА ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНЫХ ИСПЫТАНИЙ НА НАДЕЖНОСТЬ
3.1. По данным табл. 1—16 в прямоугольной системе координат г; /То (см. чертеж) через точки с координатами г=0; f^]Tn=d и г=г0; /Е/То=О проводится прямая линия несоответствия надежности партии изделии установленным требованиям (линия /).
3.2. По данным табл. 1 —16 через точку (см. чертеж) с координатами r=0; IzITq~c параллельно линии несоответствия надежности партии изделий установленным требованиям проводится линия соответствия надежности партии изделий установленным требованиям (линия //).
График последовательных испытаний
3.3. По данным табл. 1—16 через точку (см. чертеж) с координатами г=Гусен; /2/Го = О параллельно оси /То проводится линия усечения по числу отказов (линия ///).
3.4. По данным табл. 1—16 через точку (см. чертеж) с координатами г=0; = усеч/Т'о параллельно оси г проводится
линия усечения по суммарной наработке (линия IV).
А ПОСТРОЕНИЕ ГРАФИКА ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНЫХ ИСПЫТАНИЙ НА НАДЕЖНОСТЬ И ВЫНЕСЕНИЕ РЕШЕНИЯ О СООТВЕТСТВИИ ИЛИ НЕСООТВЕТСТВИИ НАДЕЖНОСТИ ПАРТИИ ИЗДЕЛИЙ УСТАНОВЛЕННЫМ ТРЕБОВАНИЯМ
4.1. При наличии отказов изделий в процессе испытаний графиком последовательных испытаний на надежность является ступенчатая линия (см. чертеж), сумма отрезков которой, параллельных оси tz!T^ численно равна отношению суммарной наработки изделий в данный момент времени t испытаний к значению величины То» а сумма отрезков, параллельных оси г, равна числу отказов изделий к моменту t испытаний.
4.2. При отсутствии отказов изделий в процессе испытаний график последовательных испытаний на надежность является прямой линией с началом в точке О, совпадающей с осью tz/T9 (см. чертеж), при этом величина суммарной наработки изделий /в в процессе испытаний определяется по формуле
t е = nt*
4.3. При последовательных испытаниях на надежность с восстановлением работоспособности отказавших изделий или с заменой отказавших изделий новыми суммарная наработка изделий tz в момент времени t испытаний определяется по формуле
/“1
где tjb — длительность восстановления работоспособности j-ro из г отказавших изделий или длительность замены /-го из г отказавших изделий новым.
4.4. При последовательных испытаниях на надежность без восстановления работоспособности отказавших изделий или без замены отказавших изделий новыми суммарная наработка изделий в момент времени I испытаний определяется по формуле
—rX+ S
где tj — наработка до отказа /-го из г отказавших изделий, отсчитываемая с момента начала испытаний.
4.5. Последовательные испытания на надежность заканчиваются вынесением решения о соответствии надежности партии изделий установленным требованиям, если график последовательных испытаний на надежность (см. чертеж) достигает линии соответствия (линия //), т. е., когда
4.6. Последовательные испытания на надежность могут быть усечены с вынесением решения о соответствии надежности партии изделий установленным требованиям, если число отказов изделий в процессе испытаний г<гуСеч и /2 > усеч, т. е. график последовательных испытаний на надежность достигает (см. чертеж) отрезка IV прямой
h/TQ=hyce4/T0.
4.7. Последовательные испытания на надежность заканчиваются вынесением решения о несоответствии надежности партии изделий установленным требованиям, если график последовательных испытаний на надежность достигает (см. чертеж) линии несоответствия (линия /), т. е. когда
£бр*
4.8. При усечении последовательных испытаний на надежность выносится решение о несоответствии надежности партии изделий установленным требованиям, если график последовательных испытаний на надежность (см. чертеж) достигает отрезка III прямой г = Гу сеч, т. е. когда Г = Гусеч и </syce4-
Таблица 1
а=0,05, 0=0,05
Код | Га/Л | гусеч | d | c | r9 | ^Хусеч^Г» |
Al—1 | 58,82 | 3 | —0,051 | 0,051 | 0,723 | 0,211 |
Ai—2 | 13,33 | 6 | —0,239 | 0,239 | 1,137 | 1,260 |
At—3 | 7,692 | 9 | —0,440 | 0,440 | 1,443 | 2,743 |
Ai—4 | 5,682 | 12 | —0,628 | 0,628 | 1,695 | 4,452 |
Ai—5 | 4,651 | 15 | -0,806 | 0,806 | 1,916 | 6,315 |
Aj—6 | 4,032 | 18 | -0,971 | 0,971 | 2,112 | 8.276 |
Ai—7 | 3,636 | 21 | —1,117 | 1,117 | 2,281 | 10,282 |
Aj—8 | 3,300 | 24 | —1,280 | 1,280 | 2,466 | 12,458 |
А,—9 | 3,077 | 27 | — 1,418 | 1,418 | 2,620 | 14,607 |
Ai—10 | 2,898 | 30 | — 1.551 | 1,551 | 2,767 | 16,812 |
Ai—11 | 2,747 | 33 | —1,685 | 1,685 | 2,914 | 19,084 |
Ai—12 | 2,631 | 36 | —1,804 | 1,804 | 3,043 | 21,348 |
Ai—13 | 2,531 | 39 | — 1,922 | 1,922 | 3,170 | 23,650 |
Ai—14 | 2,445 | 42 | —2,037 | 2,037 | 3,293 | 25,990 |
A!—15 | 2,369 | 45 | —2,149 | 2,149 | 3,413 | 28,346 |
A!—16 | 2,096 | 60 | —2,684 | 2,684 | 3,977 | 40,506 |
A,—17 | 1,942 | 75 | —3,126 | 3,126 | 4,437 | 52,838 |
A!—18 | 1,835 | 90 | —3,527 | 3,527 | 4,851 | 65,430 |
Таблица 2
а=0,05. р^О.Ю
Код | Го/Л | гуссч | с | г* | *гусеч^о | |
Аг—1 | 45.45 | 3 | —0,064 | 0,050 | 0,757 | 0,257 |
Аг—2 | 10.99 | 6 | —0,289 | 0,225 | 1,207 | 1,439 |
Аз—3 | 6,493 | 9 | -0.526 | 0,410 | 1,545 | 3,064 |
Аг—4 | 4.878 | 12 | —0.745 | 0,580 | 1,824 | 4,904 |
Аг—5 | 4;065 | 15 | -0,943 | 0,735 | 2,061 | 6,862 |
А^—6 | 3.546 | 18 | — 1.135 | 0,884 | 2,283 | 8,949 |
Аг—7 | 3.205 | 21 | —1,311 | 1.020 | 2,481 | 11,09 |
Аг—8 | 2,958 | 24 | —1,476 | 1,149 | 2,665 | 13,29 |
Aj—9 | 2,770 | 27 | -1,632 | 1,272 | 2,837 | 15,54 |
Аг—10 | 2,618 | 30 | -1,786 | 1,391 | 3,003 | 17,84 |
Аг—11 | 2,500 | 33 | —1,927 | 1,500 | 3.154 | 20,16 |
Аг—12 | 2,398 | 36 | -2,067 | 1,610 | 3,304 | 22.51 |
Аг—13 | 2.315 | 39 | -2.197 | 1,711 | 3,444 | 24,90 |
Аз—14 | 2,242 | 42 | —2,327 | 1,812 | 3,579 | 27.30 |
Аг—15 | 2,178 | 45 | —2,453 | 1,909 | 3,712 | 29,73 |
Аг—16 | 1,961 | 60 | -3,008 | 2,343 | 4,292 | 42,05 |
Аг—17 | 1,815 | 75 | -3,554 | 2,762 | 4,850 | 54.85 |
Аг—18 | 1.721 | 90 | -4,007 | 3,122 | 5,323 | 67,77 |
Таблица 3
а=0;05, ₽=0<2О
Код | Га/Л | гусеч | d | с | г0 | |
Аз—1 | 31,25 | 3 | -0,092 | 0.052 | 0,805 | 0,341 |
Аз—2 | 3.403 | 6 | -0.374 | 0,210 | 1,302 | 1,725 |
Аз—3 | 5.235 | 9 | -0,654 | 0,367 | 1,675 | 3,517 |
Аз—4 | 4,032 | 12 | —0,913 | 0.513 | 1,988 | 5,517 |
Аз—5 | 3,413 | 15 | — 1.148 | 0,645 | 2,258 | 7,617 |
А3—6 | 3.030 | 18 | —1,365 | 0.767 | 2,501 | 9,830 |
Аз—7 | 2,762 | 21 | — 1,574 | 0.884 | 2.728 | 12,11 |
Аз—8 | 2,570 | 24 | —1,764 | 0.992 | 2,936 | 14,43 |
Аз—9 | 2,427 | 27 | —1,942 | 1,092 | 3,127 | 16,77 |
Ая—10 | 2;309 | 30 | —2,116 | 1,190 | 3,312 | 19,17 |
Аз—11 | 2,217 | 33 | —2.277 | 1.280 | 3.482 | 21,58 |
Aj—12 | 2,137 | 36 | —2,438 | 1,370 | 3,651 | 24,04 |
Аз—13 | 2,070 | 39 | —2,590 | 1,454 | 3,809 | 25,52 |
А3—14 | 2;012 | 42 | -2.739 | 1.539 | 3,965 | 29,01 |
Аз—15 | 1,961 | 45 | —2.886 | 1,622 | 4,117 | 31,53 |
Аз—16 | С 779 | 60 | —3,557 | 2,000 | 4,811 | 44,37 |
А3—17 | U669 | 75 | —4,142 | 2.327 | 5,410 | 57,42 |
Аз—18 | 1,597 | 90 | -4,639 | 2,607 | 5,919 | 70,55 |
Таблица 4
<1=0,05, ₽=0,30
Код | П/Л | гусеч | d | с | Л» | ^2уССч/Т» |
Ач—1 | 23,25 | 3 | —0,118 | 0,051 | 0,839 | 0,424 |
Ач^2 | 6,850 | 6 | —0,451 | 0,197 | 1,371 | 1,973 |
Ад—3 | 4,425 | 9 | —0,770 | 0,336 | 1,774 | 3,908 |
Ач—4 | 3,484 | 12 | -1,062 | 0,464 | 2,114 | 6,029 |
Ач—5 | 2,994 | 15 | —1,323 | 0,578 | 2,406 | 8,247 |
Ач—6 | 2,681 | 18 | —1,569 | 9,686 | 2,767 | 10,599 |
А,-7 | 2,469 | 21 | -1,797 | 0,785 | 2,920 | 12,92 |
А<—8 | 2,315 | 24 | —2,007 | 0,877 | 3,144 | 15,32 |
А<—9 | 2,193 | 27 | —2,211 | 0,965 | 3,360 | 17,77 |
А4—40 | 2,102 | 30 | -2,397 | 1,046 | 3,555 | 20,23 |
Ач—11 | 2,020 | 33 | —2,586 | 1,129 | 3,753 | 22,75 |
Ач—12 | 1,957 | 36 | —2,757 | 1,204 | 3,931 | 25,26 |
А,—13 | 1,901 | 39 | —2,928 | 1,278 | 4,107 | 27,80 |
А4—14 | 1,855 | 42 | -3,084 | 1,347 | 4,270 | 30,34 |
Ач—15 | 1,815 | 45 | -3,238 | 1,414 | 4,428 | 32,91 |
Ач—16 | 1,658 | 60 | —4,007 | 1,750 | 5,216 | 46,09 |
Ач—17 | 1,567 | 75 | -4,652 | 2,030 | 5,872 | 59,40 |
Ач—18 | 1,515 | 90 | —5,123 | 2,238 | 6,351 | 72,58 |
Таблица 5
а=0,10, р=0,05,
Код | W | 'усеч | d | с | ^2усеч^7ч | |
Б,-^1 | 28,57 | 3 | —0,082 | 0,105 | 0,671 | 0,364 |
Б1— 2 | 8,928 | 6 | —0,284 | 0,364 | 1,028 | 1,656 |
Б1—3 | 5,714 | 9 | —0,477 | 0,613 | 1,291 | 3,326 |
Bi—4 | 4,444 | 12 | —0,653 | 0,839 | 1,509 | 5,196 |
Б1—5 | 3,759 | 15 | —0,816 | 1,048 | 1,700 | 7,197 |
Б(—6 | 3,333 | 18 | -0,964 | 1,238 | 1,870 | 9,288 |
Bi—7 | 3,039 | 21 | — 1,104 | 1,417 | 2,025 | 11,44 |
Б|—8 | 2,825 | 24 | — 1,234 | 1,538 | 2,169 | 13.65 |
Б|-9 | 2,659 | 27 | — 1,356 | 1,742 | 2,301 | 15,91 |
Bj—10 | 2,525 | 30 | —1,475 | 1,894 | 2,430 | 18,22 |
Bi—11 | 2,416 | 33 | — 1,590 | 2,053 | 2,553 | 20,56 |
Bi—12 | 2,325 | 36 | — 1,698 | 2,181 | 2,667 | 22,91 |
Bl—13 | 2,247 | 39 | — 1,805 | 2,317 | 2,780 | 25,32 |
Б|—14 | 2,183 | 42 | — 1,912 | 2,443 | 2,883 | 27,71 |
Bt—15 | 2,127 | 45 | -1,996 | 2,562 | 2,982 | 30,12 |
Б(—16 | 1,915 | 60 | —2,458 | 3,157 | 3,463 | 42,59 |
Bi—17 | 1,792 | 75 | —2,842 | 3,649 | 3,859 | 55,23 |
Bi—18 | 1,706 | 90 | —3,186 | 4,092 | 4,212 | 68,08 |
Таблица 6
а=0,10, 3=0,10
Код | Го/ Л | гусеч | d | с | ГХусеч'Т* | |
Б2— 1 | 21.74 | 3 | —0,106 | 0,106 | 0,713 | 0.445 |
Б2—2 | 7.299 | 6 | —0,349 | 0,349 | 1,105 | 1,893 |
Б2—3 | 4,831 | 9 | -0,574 | 0,574 | 1,395 | 3,700 |
Б2—4 | 3.831 | 12 | -0,775 | 0,775 | 1,636 | 5,693 |
3.289 | 15 | -0,960 | 0,960 | 1,845 | 7,801 | |
Б2—6 | 2,941 | 18 | —1,132 | 1,132 | 2,037 | 10,00 |
Б2—7 | 2.703 | 21 | -1,290 | 1,290 | 2,210 | 12,26 |
Б2—8 | 2,525 | 24 | — 1,440 | 1,440 | 2,378 | 14,53 |
Б2—9 | 2.392 | 27 | — 1,577 | 1,577 | 2,519 | 16,91 |
Б»—10 | 2,283 | 30 | — 1.712 | 1,712 | 2,661 | 19,39 |
б2—п | 2,193 | 33 | —1,842 | 1,842 | 2,806 | 21,66 |
Б2—12 | 2,118 | 36 | —1,964 | 1,964 | 2,926 | 24,16 |
Б г—13 | 2,057 | 39 | —2,078 | 2.078 | 3,045 | 26,61 |
Б г—14 | 2,004 | 42 | —2,188 | 2,188 | 3,160 | 29,08 |
Б2—15 | 1,9.53 | 45 | -2,305 | 2,305 | 3,282 | 31,60 |
Б2—16 | 1,792 | 60 | -2,774 | 2,774 | 3,766 | 44,18 |
Б2—17 | 1,672 | 75 | -3,268 | 3,268 | 4,273 | 57,37 |
Б2—18 | 1,602 | 90 | —3,646 | 3,646 | 4,659 | 70,44 |
Таблица 7
а=0,10, 3=0,20
Код | Л | гусеч | d | с | 'о | *1усеч/7» |
Б,— 1 | 15,38 | 3 | -0,144 | 0,105 | 0,761 | 0,570 |
Бз—2 | 5,650 | 6 | -0,447 | 0,323 | 0,372 | 2,234 |
Бз—3 | 3,891 | 9 | —0,719 | 0,519 | 1,530 | 4,320 |
Б^—4 | 3,164 | 12 | —0,960 | 0,694 | 1,805 | 6,385 |
Бз—5 | 2.762 | 15 | -1,180 | 0,852 | 2,046 | 8,647 |
Бз—6 | 2.519 | 18 | -1,368 | 0,990 | 2,251 | 10,95 |
Бз—7 | 2,331 | 21 | — 1,562 | 1,129 | 2,457 | 13,35 |
Бз—8 | 2,198 | 24 | — 1,736 | 1,255 | 2,640 | 15,78 |
Бз—9 | 2,096 | 27 | — 1,897 | 1,371 | 2,809 | 18,23 |
Бз—Ю | 2,012 | 30 | -2,054 | 1,485 | 2,974 | 20,72 |
Бз—И | 1,945 | 33 | -2,199 | 1,590 | 3,124 | 23,22 |
Б,—12 | 1,887 | 36 | —2,345 | 1,696 | 2,275 | 25,77 |
Бз—13 | 1,838 | 39 | -2,480 | 1,794 | 2,416 | 28,32 |
Бз—14 | 1,798 | 42 | —2,604 | 1,883 | 3,542 | 30,87 |
Бо—15 | 1,760 | 45 | -2,734 | 1,977 | 3,676 | 33,46 |
Бз—16 | 1,626 | 60 | —3,322 | 2,402 | 4.278 | 46,58 |
Бз—17 | 1,538 | 75 | —3,863 | 2,791 | 4,827 | 60,00 |
Бз—18 | 1,486 | 90 | —4,278 | 3,095 | 5,251 | 73,35 |
Таблица 8
а=0,10, Р=О,ЗО
Код | TJ7\ | 7усеч | а | с | г0 | ^Хусеч/То |
Б<—i | 11,36 | 3 | —0,187 | 0,105 | 0,800 | 0,703 |
Б,—2 | 4,587 | 6 | -0,542 | 0,305 | 1,277 | 2,538 |
б4—3 | 3,278 | 9 | —0,853 | 0,482 | 1,838 | 4,690 |
Б<—4 | 2,732 | 12 | —1,123 | 0,634 | 1,936 | 6,968 |
Б4—5 | 2,421 | 15 | — 1,370 | 0,773 | 2,200 | 9,331 |
Б4—6 | 2,222 | 18 | — 1,591 | 0,898 | 2,437 | 11,76 |
Б4—7 | 2,083 | 21 | — 1,796 | 1,013 | 2,651 | 14,23 |
Б<—8 | 1,980 | 24 | —1,986 | 1,121 | 2,848 | 16,72 |
Б4—9 | 1,897 | 27 | —2,167 | 1,224 | 3,037 | 19,27 |
Б4—10 | 1,831 | 30 | —2,339 | 1,321 | 3,215 | 21,83 |
Б4—11 | 1,776 | 33 | —2,506 | 1,414 | 3,387 | 24,42 |
Б4—12 | 1,730 | 36 | -2,666 | 1,505 | 3,549 | 27,02 |
Б4—13 | 1,692 | 39 | —2,812 | 1,587 | 3,701 | 29,62 |
Б4—14 | 1,658 | 42 | —2,955 | 1,667 | 3,846 | 32,27 |
Б4—15 | 1,638 | 45 | —3,096 | 1,746 | 3,989 | 34,91 |
Б4—16 | 1,515 | 60 | —3,776 | 2,132 | 4,683 | 48,39 |
Б4—17 | 1,445 | 75 | —4,370 | 2,467 | 5,285 | 62,05 |
Б4—18 | 1,408 | 90 | —4,762 | 2,689 | 5,681 | 75,47 |
Таблица 9
а=0,20, 0=0,05
Код | TJT\ | гусеч | d | с | То | |
Bi—I | 13,51 | 3 | -0,124 | 0,221 | 0,598 | 0,624 |
В |—2 | 5,747 | 6 | —0,328 | 0,583 | 0,891 | 2,210 |
В]—3 | 4,098 | 9 | —0,502 | 0,894 | 1,104 | 4,098 |
В]—4 | 3,378 | 12 | -0,655 | 1,166 | 1,280 | 6,141 |
В]—5 | 2,967 | 15 | -0,792 | 1,409 | 1,432 | 8,292 |
В,—6 | 2,695 | 18 | -0,919 | 1,634 | 1,571 | 10,53 |
В .-7 | 2,500 | 21 | -1,038 | 1,848 | 1,700 | 12,83 |
Bi—8 | 2,358 | 24 | -1,147 | 2,040 | 1,816 | 15,16 |
В1—9 | 2,247 | 27 | -1,248 | 2,223 | 1,924 | 17*53 |
В,—10 | 2,155 | 30 | -1,349 | 2,399 | 2,029 | 19,94 |
6,-11 | 2,079 | 33 | — 1,443 | 2,570 | 2,129 | 22,38 |
Bj—12 | 2,016 | 36 | — 1,534 | 2,728 | 2,222 | 24,84 |
Bi—13 | 1,961 | 39 | — 1,620 | 2,886 | 2,314 | 27,33 |
В;—14 | 1,916 | 42 | - 1,701 | 3,027 | 2,327 | 29,81 |
В5—15 | 1,872 | 45 | - 1,785 | 3,176 | 2,482 | 32,35 |
В,—16 | 1,718 | 60 | —2,170 | 3,861 | 2,878 | 45,21 |
В|—17 | 1,628 | 75 | —2,479 | 4,409 | 3,194 | 58,19 |
В,—18 | 1,565 | 90 | —2,756 | 4,908 | 3,479 | 71 :з5 |
Таблица 10
а=0,20, ₽=0,10
Код | Го/П | гусеч | 4 | с | ||
В2— 1 | 10,31 | 3 | 0,162 | 0,223 | 0,645 | 0,752 |
В2—2 | 4,717 | 6 | —0,405 | 0,560 | 0,969 | 2,503 |
В2—3 | 3,472 | 9 | —0,608 | 0,841 | 1,208 | 4,531 |
В2—4 | 2,907 | 12 | —0,788 | 1,090 | 1,409 | 6,715 |
Вг—5 | 2,590 | 15 | —0,945 | 1,308 | 1,580 | 8,976 |
В2—6 | 2,375 | 18 | — 1,093 | 1,511 | 1,738 | 11,32 |
В2—7 | 2,227 | 21 | —1,225 | 1,695 | 1,878 | 13,70 |
В2—8 | 2,110 | 24 | —1,355 | 1,872 | 2,014 | 16,15 |
В2—9 | 2,020 | 27 | — 1,473 | 2,037 | 2,139 | 18,61 |
В2—10 | 1,949 | 30 | —1,585 | 2,191 | 2,253 | 21,09 |
В2—11 | 1,890 | 33 | — 1,690 | 2,335 | 2,362 | 23,72 |
В2—12 | 1,838 | 36 | —1,794 | 2,480 | 2,470 | 26,15 |
В2—13 | 1,795 | 39 | — 1,892 | 2,614 | 2,570 | 28,69 |
В2—14 | 1,757 | 42 | -1,986 | 2,745 | 2.667 | 31,26 |
Вг—.15 | 1,724 | 45 | —2,076 | 2,871 | 2,761 | 33,84 |
В2—16 | 1,608 | 60 | —2,473 | 3,421 | 3,168 | 46,87 |
В2—17 | 1,520 | 75 | -2,892 | 4,000 | 3,593 | 60,39 |
В2—18 | 1,468 | 90 | —3,210 | 4,439 | 3,915 | 73,81 |
Таблица 11
а=0Д р-0,20
Код | Го/Т» | гусеч | d | с | <0 | |
Вз— 1 | 7,246 | 3 | —0,221 | 0,221 | 0,700 | 0,951 |
В3—2 | 3,636 | 6 | —0,525 | 0,525 | 1,074 | 2,937 |
Вз—3 | 2,785 | 9 | -0,777 | 0,777 | 1,353 | 5,162 |
Вз—4 | 2,404 | 12 | —0,988 | 0,988 | 1,580 | 7,497 |
Вз—5 | 2,174 | 15 | —0,181 | 1,181 | 1,785 | 9,922 |
Вз—6 | 2,024 | 18 | —1,354 | 1,354 | 1,966 | 12,39 |
В3—7 | 1,919 | 21 | — 1,507 | 1,507 | 2,126 | 14,89 |
В3—8 | 1,835 | 24 | —1,659 | 1,659 | 2,284 | 17,45 |
В3-9 | 1,770 | 27 | -1,800 | 1,800 | 2,428 | 20,02 |
Вз—10 | 1,718 | 30 | — 1,931 | 1,931 | 2,561 | 22,61 |
Вз—11 | 1,675 | 33 | —2,0.54 | 2,054 | 2,687 | 25,22 |
Вз—12 | 1,636 | 36 | —2,177 | 2,177 | 2,814 | 27,86 |
Вз—13 | 1,605 | 39 | -2,292 | 2,292 | 2,930 | 30,49 |
Вз—14 | 1,577 | 42 | —2,402 | 2,402 | 3,042 | 33,15 |
В3—Л5 | 1,460 | 45 | —2,508 | 2,508 | 3,150 | 35,82 |
В3—16 | 1,398 | 60 | —3,012 | 3,012 | 3,664 | 49,37 |
Вз—17 | 1,362 | 75 | —3,477 | 3,477 | 4,132 | 63,13 |
Вз—18 | 1,553 | 90 | —3,823 | 3,823 | 4,482 | 76,81 |
Таблица 12
a=0j20, ₽=0,30
Код | Гэ/Г, | гусеч | d | с | г* | |
В4—^1 | 5,405 | 3 | -0,285 | 0,222 | 0,742 | 1,149 |
В4—2 | 2,958 | 6 | -0,639 | 6,500 | 1,155 | 3,323 |
В4—3 | 2,358 | 9 | —0,992 | 0,722 | 1,460 | 5,684 |
В4—1 | 2,074 | 12 | — 1,166 | 0,913 | 1,716 | 8,247 |
В4—5 | 1,908 | 15 | —1,378 | 1,080 | 1,938 | 10,87 |
В4—6 | 1,795 | 18 | -1,576 | 1,232 | 2,141 | 13,24 |
В4-7 | 1,715 | 21 | — 1,750 | 1,372 | 2,322 | 15,84 |
В4—8 | 1,653 | 24 | —1,919 | 1,501 | 2,493 | 18,47 |
В4—9 | 1,602 | 27 | -2,080 | 1,628 | 2,656 | 21,12 |
В4—10 | 1,562 | 30 | —2,228 | 1,744 | 2,807 | 23,80 |
В4—11 | 1,529 | 33 | —2,367 | 1,852 | 2,950 | 26,48 |
В4—12 | 1,501 | 36 | —2,497 | 1,955 | 3,082 | 29,18 |
В4—13 | 1,475 | 39 | -2,637 | 2,065 | 3,224 | 31,91 |
В4—14 | 1,453 | 42 | —2,763 | 2,162 | 3,350 | 34,64 |
В4—15 | 1,435 | 45 | —2,881 | 2,254 | 3,470 | 51,23 |
В4—16 | 1,360 | 60 | —3,475 | 2,721 | 4,С69 | 51,23 |
В4—47 | 1,316 | 75 | —3,967 | 3,104 | 4,564 | 65,18 |
В4—18 | 1,292 | 90 | -4,292 | 3,358 | 4,890 | 78,97 |
Таблица 13
а =0,30, 0=0,05
Код | Л/П | гусеч | d | с | Го | ^Еусеч/^® |
Г1—1 | 8,403 | 3 | -0,155 | 0,356 | 0,541 | 0,862 |
Г1—2 | 4,329 | 6 | -0,346 | 0,792 | 0,787 | 2,641 |
Г)—3 | 3,289 | 9 | —0,503 | 1,152 | 0,986 | 4,681 |
Г.-4 | 2,809 | 12 | —0,637 | 1,458 | 1,116 | 6,851 |
П-5 | 2,519 | 15 | -0,758 | 1,738 | 1,248 | 9,121 |
П-6 | 2,235 | 18 | —0,868 | 1,991 | 1,366 | 11,46 |
П—7 | 2,188 | 21 | —0,970 | 2,221 | 1,472 | 13,84 |
Г1—8 | 2,083 | 24 | — 1,063 | 2,436 | 1,570 | 16,26 |
Г.-9 | 2,000 | 27 | —1,152 | 2,638 | 1,663 | 18,71 |
Г1—10 | 1,930 | 30 | • 1,238 | 2,836 | 1,752 | 21,20 |
Г1—11 | 1,876 | 33 | — 1,315 | 3,013 | 1,832 | 23,69 |
Г1—12 | 1,825 | 36 | —1,398 | 3,199 | 1,916 | 26,25 |
Г1—13 | 1,786 | 39 | —1,466 | 3,359 | 1,988 | 28,78 |
И—14 | 1,748 | 42 | — 1,540 | 3,526 | 2,063 | 31,35 |
И—15 | 1,715 | 45 | —1,611 | 3,688 | 2,129 | 34,05 |
П—.16 | 1,595 | 60 | —1,938 | 4,437 | 2,469 | 47,08 |
П—47 | 1,524 | 75 | —2,198 | 5,032 | 2,734 | 60,28 |
П—18 | 1,473 | 90 | —2,439 | 5,582 | 2,978 | 73,68 |
Таблица 14
а =0,30, 0=0,10
Код | Га/ Г, | гусеч | d | с | г. | |
Г2—1 | 6,451 | 3 | —0,201 | 0,357 | 0,589 | 1,026 |
Г,-2 | 3,548 | 6 | -0,432 | 0,764 | 0,968 | 2,983 |
Г2—3 | 2,785 | 9 | —0,615 | 1,089 | 1,072 | 5,162 |
г2- 4 | 2,415 | 12 | —0,776 | 1,374 | 1,246 | 7,467 |
Г2—5 | 2,202 | 15 | —0,914 | 1,846 | 1,391 | 9,849 |
Га—6 | 2,053 | 18 | — 1,043 | 2,057 | 1,527 | 12,29 |
Г2—7 | 1,945 | 21 | — 1,162 | 2,248 | 1,651 | 14,77 |
Г2—8 | 1,865 | 24 | -1,269 | 2,437 | 1,762 | 17,28 |
Г2—9 | 1,798 | 27 | — 1,376 | 2,600 | 1,871 | 19,85 |
Г2—10 | 1,748 | 30 | — 1,467 | 2,765 | 1,967 | 22,39 |
Г2—11 | 1,703 | 33 | — 1,562 | 2,930 | 2,062 | 24,98 |
Г2—12 | 1,664 | 36 | —1,654 | 3,080 | 2,157 | 27,61 |
Г2—13 | 1,631 | 39 | — 1,739 | 3,228 | 2,245 | 30,23 |
П—*14 | 1,602 | 42 | —1,822 | 3,371 | 2,329 | 32,87 |
Г2—15 | 1,577 | 45 | — 1,902 | 3,966 | 2,411 | 35,52 |
Г2—16 | 1,490 | 60 | —2,240 | 4,606 | 2,753 | 48,82 |
Г2—17 | 1,422 | 75 | —2,599 | 5,079 | 3,117 | 62,55 |
Г2—18 | 1,383 | 90 | —2,866 | 5,079 | 3,386 | 76,19 |
Таблица 15
а=0,30, 0=0,20
Кол | гусеч | d | с | ^Хусеч^Гэ | ||
Г3-1 | 4,525 | 3 | —0,278 | 0,355 | 0,650 | 1,284 |
Г3-2 | 2,732 | 6 | —0,566 | 0,722 | 0,976 | 3,198 |
Г3—3 | 2,237 | 9 | —0,837 | 0,071 | 1,218 | 6,193 |
Г3—4 | 1,966 | 12 | 0,984 | 1,256 | 1,419 | 8,328 |
Гз-5 | 1,852 | 15 | —1,150 | 1,469 | 1,592 | 10,85 |
г3—6 | 1,751 | 18 | — 1,304 | 1,667 | 1,750 | 13,42 |
Гз-7 | 1,678 | 21 | — 1,445 | 1,849 | 1,985 | 16,03 |
Гз—8 | 1,621 | 24 | — 1,580 | 2,018 | 2,031 | 18,67 |
Гз-9 | 1,577 | 27 | -1,699 | 2,169 | 2,152 | 21,31 |
Гз—10 | 1,538 | 30 | —1,820 | 2,326 | 2,277 | 24,00 |
Гз—11 | 1,508 | 33 | — 1,929 | 2,463 | 2,386 | 26,03 |
Г3—12 | 1,481 | 36 | —1,037 | 2,600 | 2,495 | 29,39 |
Г3—13 | 1,460 | 39 | —2,133 | 2,727 | 2,602 | 31,97 |
Г3—14 | 1,439 | 42 | —2,236 | 2,852 | 2,695 | 34,83 |
Г3—15 | 1,420 | 45 | —2,331 | 2,980 | 2,794 | 37,57 |
Г3—16 | 1,353 | 60 | —2,778 | 3,544 | 3,242 | 51,38 |
Гз-17 | 1,309 | 75 | —2,174 | 4,055 | 3,643 | 65,34 |
Г3—18 | 1,282 | 90 | —3,477 | 4,441 | 3,946 | 79,28 |
Таблица 16
а-0,30, ₽=0,30
Код | гусеч | d | с | Го | ^Нусеч^о | |
Г4—4 | 3,378 | 3 | -0,356 | 0,356 | 0,696 | 0,535 |
Г4—2 | 2,222 | 6 | —0,693 | 0,693 | 1,061 | 3,920 |
Г4~-3 | 1,890 | 9 | —0,951 | 0,951 | 1,330 | 6,436 |
1,724 | 12 | -1,169 | 1,169 | 1,555 | 9,025 | |
Г4—5 | 1,621 | 15 | —1,365 | 1,365 | 1,754 | 11,67 |
Г4—6 | 1,550 | 18 | — 1,538 | 1,538 | 1,932 | 14,34 |
Г4—7 | 1,499 | 21 | —1,696 | 1,696 | 2,092 | 17,03 |
Г4—8 | 1,460 | 24 | — 1,841 | 1,841 | 2,239 | 19,75 |
Г4-9 | 1,426 | 27 | — 1,987 | 1,987 | 2,385 | 22,48 |
Г4—10 | 1,400 | 30 | —2,115 | 2,115 | 2,515 | 25,23 |
Г4—11 | 1,377 | 33 | —2,244 | 2,244 | 2,646 | 27,99 |
Г4—12 | 1,358 | 36 | —2,364 | 2,363 | 2,764 | 30,96 |
Г4—13 | 1,342 | 39 | —2,474 | 2,474 | 2,878 | 33,54 |
Г4—14 | 1,328 | 42 | —2,583 | 2,583 | 2,987 | 36,32 |
Г4—15 | 1,314 | 45 | -2,699 | 2,699 | 3,102 | 39,12 |
Г4—16 | 1,261 | 60 | —2,246 | 3,246 | 3,6-54 | 53,30 |
Г4—17 | 1,230 | 75 | —3,684 | 3,684 | 4,093 | 67,50 |
Г4—18 | 1,215 | 90 | -3,938 | 3,938 | 4,349 | 81,50 |
Стр. 14
ПРИЛОЖЕНИЕ 1 к ГОСТ 17331—71 Рекомендуемое
ПОЯСНЕНИЯ К СТАНДАРТУ
Построение плана испытаний на надежность при заданных значениях величин Лире одной стороны и То и а — с другой стороны сводится к выбору такого значения величины /пред, при котором вероятности приемки равны
L (То) = 1 - а и L (Л) = р.
Это условие выполняется, если значение величины таково, что
¥2
2 'пред
V2 ЛЭ: 2 г
* пред
То
Значения To/Tb приведенные в таблицах настоящего стандарта, определялись из выражения
Тъ Г,
** 2'пр,,
2'’пред
для 18 значений Гпред^!» 2, 3,..., 15, 20, 25, 30.
Если усеченное число отказов Гусеч (число отказов, при котором заранее планируется прекращение испытаний на надежность) равно
Г уСеч — 3 Г пред»
то величины рисков аир изменяются незначительно.
Значения гусеч=ЗгПред для устанавливаемых стандартом планов испытаний приведены в табл. 1—16 стандарта.
Усечение испытаний на надежность при гуСеч отказах приводит к усечению суммарной наработки изделий в процессе испытаний до величины
усеч &
т — т гусеч» *0 *0
k In Tq/Ti
где—z— =__z---: —тангенс угла наклона линии соответствия и несоот-
Го Го/Т,— 1
ветствия надежности партии изделий установленным требованиям.
Значения величины /ЕуСеч/Го приведены в таблицах настоящего стандарта.
Значения остальных величин с, d и го, приведенных в таблицах настоящего стандарта и определяющих выбранный план последовательных испытаний на надежность, находились из выражений
с 1,0.
---=—------— 1п----; Го To/Ti-l 1—а
< _ 1 1-Р.
Го Го/Л-1 П а ’
Го
Л ’
получаемых из основных соотношении метода последовательных испытаний на надежность.
Го/Л
Г, (г
То1Тх - 1 Ч
In
го ---— In 7\ 1—а
Го/Tj-l Ч
Г1 а /
В случае последовательных испытаний на надежность оперативные характеристики рассматриваемых стандартных планов с одним и тем же значением риска поставщика а и различными значениями риска потребителя р практически одинаковы. Поэтому каждая четверка оперативных характеристик стандартных планов последовательных испытаний на надежность с одним и тем же значением величины Горел, но с различными значениями величины 3=0,05; ОДО; 0,20; 0,30 заменена одной оперативной характеристикой с р=ОДО и соответствующим значением величины а. Например, четыре оперативные характеристики стандартных планов испытаний Аг—3; Бг—3; В2—3 и Г2—3 заменены одной оперативной характеристикой плана Бг—3. В результате 238 планов испытаний на надежность в настоящем стандарте представлены 72 оперативными характеристиками в графическом виде и в виде таблиц значений их координат.
С целью более полной характеристики каждого из стандартных планов последовательных испытаний на надежность в стандарте представлены дополнительные показатели стандартных планов испытаний на надежность в виде математического ожидания продолжительности и математического ожидания числа отказов.
Стр. 16
ПРИЛОЖЕНИЕ 2 к ГОСТ 17331—71 Справочное
ОПЕРАТИВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПЛАНОВ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНЫХ
ИСПЫТАНИЯ НА НАДЕЖНОСТЬ
Координаты оперативных характеристик планов последовательных испытаний на надежность определяются следующей совокупностью уравнений
)-■
■)
решение которых проводилось на ЭЦВМ. При этом диапазон значений величины Т/Го от 0 до 1 был разбит на 20 значений с интервалом 0,05. Для каждого значения Г/Го (0,05, 0,10, 0,15,...) при заданном значении отношения To/Ti из второго уравнения определялась величина Л, которая из первого уравнения при установленных значениях величин аир однозначно определяла величину £(То/Г1).
Значения величины вероятности приемки £(Г/Т0) при отношении Г/То, равном 0,05; 0,10; 0,25; 0,35; 0,50; 0,75; 0,85; 0,95 для различных значений величин а и Гпред приведены в табл. 1—4. Таблицы составлены с учетом того, что оперативные характеристики четырех стандартных планов последовательных испытаний на надежность с различными величинами р (р=0,05; р=0,10; р=0.20; р=0,30) для каждой пары значений величин а и гПред практически одинаковы.
В таблицах каждые четыре оперативные характеристики для каждой пары значений величин а и Гпред заменены оперативной характеристикой с 3=0,10. Например, в строке табл. 1 для гПредвЮ и а=0,05 представлены координаты оперативных характеристик следующих четырех планов испытаний:
Г пред= 10; Гпредв Ю;
3=0,05; 3=0,10; 3=0,20; р=о,зо.
Г пред — 10; Гпред= 10;
В строке табл. 3 для гПред=2Ю и а=0,20 представлены координаты оперативных характеристик следующих четырех планов испытаний:
Г пред — *0;
Г предв20;
а=0,20; а=0,20;
3=0,05;
3 = 0,10;
Гпред = 20; а=0,20; ₽»0,20;
гпред=20; а=0,20; 0=0,30
и т. д.
В итоге в табл. 1—4 288 стандартных планов последовательных испытаний на надежность представлены 72 оперативными характеристиками.
Оперативные характеристики при а «0,05
Черт. 2
Стр. 18
Оперативные характеристики при а=0,20
Оперативные характеристики при а=0,30
По данным табл. 1—4 на черт. 1—4 представлены оперативные характеристики для планов испытаний с а=0,05; а=0,10; а=0,20; а=0,30 соответственно. Числа 1—18 на черт. 1—4 являются номерами оперативных характеристик в кодовых обозначениях планов испытаний и соответствуют восемнадцати значениям величины гПред=1—15, 20, 25, 30 по порядку их следования.
Таблица 1
ЗНАЧЕНИЯ КООРДИНАТ ОПЕРАТИВНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК
при а=0,05
гпреж | Значения L ('ЛГо) при Т;Т0 | |||||||
0,05 | 0,10 | 0,25 | 0,35 | 0.50 | 0,75 | 0.85 | G.95 | |
1 | 0,361 | 0,607 | 0,821 | 0,868 | 0,905 | 0,934 | 0,941 | 0,947 |
2 | 0,011 | 0,127 | 0,582 | 0,735 | 0,846 | 0,920 | 0,934 | 0,945 |
3 | 0 | 0,019 | 0,348 | 0,581 | 0,780 | 0,906 | 0,928 | 0,944 |
4 | 0 | 0,003 | 0,192 | 0,436 | 0,710 | 0,892 | 0,922 | 0,942 |
5 | 0 | 0 | 0,105 | 0,317 | 0,638 | 0,879 | 0,917 | 0,941 |
6 | 0 | 0 | 0,059 | 0,227 | 0,568 | 0,866 | 0,912 | 0,940 |
7 | 0 | 0 | 0,034 | 0,163 | 0,501 | 0,853 | 0,907 | 0,939 |
8 | 0 | 0 | 0,020 | 0,117 | 0,440 | 0,840 | 0,902 | 0,938 |
9 | 0 | 0 | 0,012 | 0,085 | 0,384 | 0,826 | 0,987 | 0,937 |
10 | 0 | 0 | 0,007 | 0,062 | 0,334 | 0,813 | 0,892 | 0,936 |
11 | 0 | 0 | 0,004 | 0,046 | 0,290 | 0,800 | 0,888 | 0,935 |
12 | 0 | 0 | 0,003 | 0,034 | 0,352 | 0,786 | 0,863 | 0,934 |
13 | 0 | 0 | 0,002 | 0,026 | 0,219 | 0,773 | 0,878 | 0,932 |
14 | 0 | 0 | 0,001 | 0,019 | 0,190 | 0,760 | 0,874 | 0,931 |
15 | 0 | 0 | 0 | 0,015 | 0,165 | 0,746 | 0,869 | 0,928 |
20 | 0 | 0 | 0 | 0,004 | 0,084 | 0,680 | 0,847 | 0,924 |
25 | 0 | 0 | 0 | 0,001 | 0,043 | 0,615 | 0,824 | 0,921 |
30 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0,025 | 0,554 | 0,802 | 0,921 |
Таблица 2
ЗНАЧЕНИЯ КООРДИНАТ ОПЕРАТИВНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК при а = 0,10
гпрех | Значения L (Т!ТО) при | |||||||
0,05 | 0,10 | 0,25 | 0,35 | 0.50 | 0.75 | 0.85 | 0.95 | |
1 | 0,121 | 0,354 | 0,666 | 0,748 | 0,825 | 0,870 | 0,884 | 0,895 |
2 | 0 | 0,035 | 0,369 | 0,556 | 0,721 | 0,845 | 0,872 | 0.891 |
3 | 0 | 0,003 | 0,178 | 0,386 | 0,629 | 0,823 | 0,861 | 0,889 |
4 | 0 | 0 | 0,084 | 0,258 | 0,542 | 0,801 | 0,952 | 0,886 |
5 | 0 | 0 | 0,041 | 0,171 | 0,462 | 0,781 | 0,843 | 0,884 |
6 | 0 | 0 | 0,021 | 0,113 | 0,392 | 0,762 | 0,835 | 0,882 |
7 | 0 | 0 | 0,011 | 0.076 | 0,331 | 0,743 | 0,827 | 0,880 |
8 | 0 | 0 | 0,006 | 0,052 | 0,278 | 0,725 | 0,819 | 0.879 |
9 | 0 | 0 | 0,003 | 0,036 | 0,234 | 0,706 | 0,812 | 0,877 |
10 | 0 | 0 | 0,002 | 0,025 | 0,197 | 0,689 | 0,805 | 0,876 |
И | 0 | 0 | 0,001 | 0,018 | 0,166 | 0,671 | 0,798 | 0,874 |
12 | 0 | 0 | 0 | 0,012 | 0,140 | 0,654 | 0,791 | 0,873 |
13 | 0 | 0 | 0 | 0,009 | 0,118 | 0,637 | 0,784 | 0,871 |
14 | 0 | 0 | 0 | 0,006 | 0,100 | 0,621 | 0,777 | 0,870 |
15 | 0 | 0 | 0 | 0,005 | 0.085 | 0,605 | 0,771 | 0,869 |
20 | 0 | 0 | 0 | 0.001 | 0.039 | 0,529 | 0,739 | 0,862 |
25 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0,019 | 0,460 | 0.709 | 0,857 |
30 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0,010 | 0,400 | 0,680 | 0,851 |
n н •о
’Ч
СО NJ КЭ м ФСЛФСЛ4*СОЬЭй- ©ФОО^ФСЯ^СОГОн- | пред | | ф£лослф»согф~ ффсочосл д w to- W Z | |
офффффоффффффффффф | о а | со X а» А п X X ж ь N *5 X вч | ► £ фффффффффффффффффф X ф х — ао |
фффффффффффффффффф То | 01*0 | X О фффффффффффффффффф ? ss g -ч | |
фффффффффффффффффф SS3SSS *- ЮМФМСЛ | 0.25 | X фффффффффффффффффф □ -ч oooebo-i ООООЮС'СЛ-х0 -юдоюа^о л | |
фффффффффффффффффф ФФФФФ — к>аюоо5 - to WCP СО 4^ QI S О ФФ | 0.35 | 0 д} II ^9 ФФФФФФФФФФФФФФФФФФ jj J 8888888^ё88®оой8 w * »— — ГОСОДффСЛСОООСО'ЧСЛи- © W | |
фффффффффффффффффф фФООФФФрФФФ*-“-tow А b04xW^©Cj>-O-O^W!5(5aW(D | 0,50 | Z ФФФФФФООО©ФФФФОофФ ФФФФФФФФФ — —^-ЬЭГФСОДСЛф М oo-ww^oiocoowp©oto*--5o £ ГФСЛКЭ*-ООФФФелФЬОСЛ'^»-Ф4^<©^ | |
ФФФФФФФФФФФФФФФФФФ •* — ^ЮЮС0СОСОСл>СО4^4*-4^4^СЛСЛСЛФ 4* -0 ГФ 00 © — W^PWQtOWNO^N to (очду1©дочрслаоогз©оофооа) | © •Q СМ | > х ФФФФФФФФФФФФФФФФФФ =2 СО ЬЭ СО 4^ «и л. 4ь Сл СЛ СЛ Сн ел фф ф -ч м Т со оо 4*. — удоаогздоо-д’чод J ф ГФ — Д ФСЛ Д СО 4^ СП Q0 —-ч 4* со ел 05 | |
фффффффффффффффффф О5«Д..Д.>^.4ь.ДСлСлФО1СЛСлСлелСЛфФф ^pwsoooo-tow^uiNaib-wP Ф О ОРСЛ Д 4^ Д СЛ Ф СО О д Й © 0'0 | © к | 5ФОФФОФФФФФООФФФФФФ X О\ ел СЛ ел Ф О Ф О Ф ел ф о о © *4 *s) м м м . фсо-офгогфсо.д.ооф-чооффюсосл-*^ Я »— 4*.фФООфСл4*-4>>4*4^СлФООФСп*- — S | |
фффффффффффффффффф фффффффффффффффффф ф — СОСОСО-Ь'^^СЛО’О'СЛФФ'М’ЧОООО чооч© to Д Ч О WO© too©*-'©N | 0.95 | Д to фффффффффффффффффф ьэ©4ь.елслслелслфФФФм*мв-4оооо© 4*ЬЭФФЬЭ4ьфООФСОСЛОО*-4ь*Ч*-СЛ*- |
К» о
значения координат оперативных характеристик
при а = 0Д0
I Значения L (TiTJ при Т/Го
h S £3 to со
ПРИЛОЖЕНИЕ 3 к ГОСТ 17331—71 Рекомендуемое
ЗНАЧЕНИЯ МАТЕМАТИЧЕСКИХ ОЖИДАНИИ ЧИСЛА ОТКАЗОВ Ег (г) И ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ Ер (/) СТАНДАРТНЫХ ПЛАНОВ УСЕЧЕННЫХ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНЫХ ИСПЫТАНИЙ НА НАДЕЖНОСТЬ
В приложении приведены значения величин математических ожидании числа отказов Ер(г) и продолжительности Er (t) стандартных планов усеченных последовательных испытаний на надежность (с заменой и без замены изделий, отказавших в процессе испытаний) при Т—То и п=гусеч.
Математическое ожидание числа отказов Ер (г) для усеченных последовательных испытаний на надежность с заменой нли без замены изделий, отказавших в процессе испытаний, определяется выражением
- d - L (Т1Т0) (с - d}
k/T0-T/T0
При Т=Т0 ЦТ1Т0=1)=\—а
— d — (1 — а) (с — d)
Математическое ожидание продолжительности Ет(О усеченных последовательных испытаний на надежность без замены изделий, отказавших в процессе испытаний, определяется выражением
Er(0 1 Г п -----«---Z” I-----"---Г Eq TqIT |_ п —Вт{г)
При Т = Т0
ЕТ,М . Г «
Го | л — Ер* (г)
Ожидаемая продолжительность ET(t) усеченных последовательных испытаний на надежность с заменой изделий, отказавших в процессе испытаний, определяется выражением
Вр (Л Ер (г) Tq = л (То/D’ При T=Tq ___Ет0 То л
При усеченных последовательных испытаниях на надежность максимальное число отказов гтах=ГуСеч для каждого из планов испытаний определяется по табл. 1—16 настоящего стандарта.
п н •р
^^WWWMK3WH->-»-OOOOk-C0Crj^A^WWWt0W-b-i-OOOO-CNCt^^WWWK)K>'-~1-OOOO ьэ’сосл*— qoV*-4* — оосл no о*—col©сося noоо ф» ооьэсо' — ооо»ьэ очф ф- no-мсо со -м coco о> no ооЪ’noq Ч Офф ф ф Ф<Л Ю - - О'С' ОО Ю 04 ■- — ф. yi 00 — СЛСОфСЛРф.С>00-ЧСА>ФсО0С©-Ч00<О-Чн-СлйЭ-ЧМ|Б
NDOCJiC>ND4*NOO»Cn<0-4CO.b — ОСлЗСЛФОСЛФ.&ФСФЬЭОоФсОн-кэОО COOCsOONO-MNSCOCOdNO-MWOoONDCO
hj вч
•-----QQQQQOOOOOOO —-ь-—— — —^- — ©©©©©©©ОО*- —- — —OQOOOOO
ОООФФФФСОСЮООЧОУ Д-ЮЮ->-ОСООФФФФСОСОЧОФ’-МЮЬЭ'--‘-*-ФО©ОФФООЧОФ--GJNOO(£4C;ibOC©Oi — СЛОО“ЧЬО-ЧФСОСЛ—РЧСТСО — COCJi — CiONO — ФО^*ОСмОФЬО*-ФОСООФ©СОСЛООСпаэ
X А> £
X
п
W
в
X гр
— — >— — — — ©ОООфоООО—• — — — — — — — — « — ©©©©©©©« — — •—©©©©©©©
SO ОО ОО ФО ОСО *1 Ч О' Ф - W Ю М - - - >-О ОО О ФФ ® Ч О Ф - Ф W W Ю Ю - ООФ Ф ООЧОф -
'ЧО»ф.^О-*4С*5(©^ОООЮС<0-ЧЬО“ЧФ-')СЛФГфФ'ЧСоОО' — WUl WO'm О СП W Ф >- СО-ЧСЛЬОООС>1С£1ф-ЧООСир-Ч
hj
4k^WWN3N0KS — *-OOO4^ — СООСЛСЛФ^^МСООЭЬЗЬО’— — О О ОС ОО О)Ф СО W W W Ю W « - ОО ОО О СОСЗ -Ч N3 00 СО СО ф ОО- -Ч ф. Q о СО р со 00 Ф. СО фьТо'ф о'сл — р N0 ЧФОФ N3 со’со’о’мсо’о-р СО О^Гсо о*1 фкэ’фсл сл О Ф Ф W Ч S5 Ч W 04 Ч ОФ — N3 СО СО 00 Л — СО СЛ 00 —■ оо О' “ СО — ОСЮ О ф - — W WN СЛ - ФОО-Ч-ЧСОФьФ-ООООЬЭ ОООМФОЧЧОфОэО -MOONS О'4*-4N3ON3N3 — -MO>PW00 00Wt<3N3N3N300G>.^©PC>Cft*-Q0pC©CO оо
^*и- — — — — н- — — ©©©₽-- — н- — к— — »-* — — — — — — — ©о© — — — — ^- — ©©©©©©©©ф©е© — — 1— ФООСОСОСрЬОКЭ — фсО-ЧОЭО>рО>СЛСЛ01фф.ф.СлЭСлЭСРЬЭ*-ОСО’ЧС*Э — — — ©OQ<OCOCOCOOOOOQp-4C>Cn4b.*-N3N3 — МФО 5 000 Ь5 Ф - - сЗсф W Д - 040 ►- СОФ ОФ Ч Ч w - ЧОС Ч ЬЭЬ5 - О О О W - 00 Д С Ф ЧОЮ NO' - N
hj ■ч | X |
“ W | |
К ы | |
х X | |
О 1 | |
hj | 01 |
<р | |
«Ч | W W |
в> | |
1 ** | X |
ь | п X |
Код
Ба-13 Ба-14 Б2-15 Ба—16 Ба—17 Ба—18
Бз-1 Бз-2 Б3—3 Бз—* Бз—5 Бз—6 Бз—7 Б3-8 Бз—9 Бз—10 Б3—11 Бз—12 Бз—13 Бз—14 Бз—15 Бз—16 Бз—17 Бз—18
Б4-1 Б4—2 Б4—3 Б4—4 Б4—5 Б<—6 Б<—7 Б4-8 Б4—9 Б4—10 Б4—11 Б4-12 Б4—13 Б4—14 Б4—15 Б4—16 Б4—17 Б4—18 Bi—1 В)—<2 В1—з
В,—б В1—6 Bi—7 Bj—8
Продолжение
С заме* нами | Без замен | | Код | * д (И | С заме нами | Без замен | |
^Гв (0/П | £ То «ХП | £д (Л/Л | ||||
5,256 | 0,134 | 0,146 | Bi—9 Bi—10 | 4,370 | 0,162 | 0,176 |
5,652 | 0,135 | 0,147 | 4,949 | 0,165 | 0,181 | |
6,161 | 0,135 | 0,147 | Bl—11 В>—12 | 5,501 | 0.167 | 0.182 |
8Л77 | 0,139 | 0.150 | 6,089 | 0,169 | 0,185 | |
11,03 | 0,147 | 0,158 | Bi—13 | 6,620 | 0.170 | 0,186 |
13,30 | 0,149 | 0,160 | Bi—(14 | 7,229 | 0.172 | 0,189 |
0,099 | 01033 | 0,033 | В,—15 | 7,736 | 0,173 | 0,192 |
0,392 | 0,065 | 0,068 | Bi—16 | 10,84 | 0.181 | 0,199 |
0,745 | 0,083 | 0,086 | Bi—17 | 13,66 | 0,182 | 0,201 |
1’129 | 0,094 | 0,099 | Br—18 | 15,85 | 0.186 | 0,204 |
1'530 | 0,102 | 0,108 | Вг-4 | 0,195 | 0,065 | 0,067 |
1’926 | 0,107 | 0,113 | B2—2 | 0,630 | 0,105 | 0,111 |
2^359 2,796 3.232 | 0,112 0,116 | 0,119 0,124 | Ba—3 Ba-4 | 1,111 1,624 | 0,123 0,135 | 0,132 0,145 |
0,119 | 0,127 | Ba—5 | 2.135 | 0,142 | 0,154 | |
3,647 | 0,122 | 0,129 | B2—6 | 2.681 | 0,149 | 0,161 |
4^053 | 0,123 | 0,131 | Ba—7 | 3,208 | 0,153 | 0,166 |
4,576 | 0,127 | 0,136 | Ba—8 | 3.748 | 0,156 | 0,170 |
5,017 | 0,128 | 0,138 | Ba—9 | 4.297 | 0,159 | 0,173 |
5'443 | 0,129 | 01139 | B2—’10 | 4,844 | 0,161 | 0,176 |
5^878 | 0,130 | 0,140 | B2—И | 5,372 | 0,163 | 0,177 |
8^335 | 01139 | 0,149 | B2—*12 | 5,966 | 0,166 | 0.181 |
Ю'768 | 0,143 | 0,155 | B2—13 | 6,386 | 0,167 | 0,181 |
13'135 | 0,146 | 0,158 | Ba—14 | 7,029 | 0,167 | 0,183 |
0’099 | 01033 | 0,033 | Вг—<15 | 7,496 | 0.168 | 0,184 |
0'383 | 01064 | 0,066 | B2—16 | 10,34 | 0,172 | 0,188 |
О; 728 1,091 | 0,081 | 0,084 | B2—17 | 13,45 | 0,179 | 0,197 |
0,091 | 0,095 | Вг—18 | 16,18 | 0,178 | 0,199 | |
С 478 | 0,098 | 0,105 | Вз—1 | 0,194 | 0,065 | 0,067 |
1,868 | 0,104 | 0,110 | Вз—2 | 0,616 | 0,103 | 0,108 |
2»261 | 0,107 | 0,114 | B3—3 | 1,091 | 0,121 | 0,129 |
2^674 | 0,111 | 0,118 | B3—4 | 1,574 | 0,131 | 0,140 |
31111 | 0,115 | 0,122 | B3—5 | 2,083 | 0,139 | 0,149 |
3,499 | 0,117 | 0,124 | B3—6 | 2,592 | 0.144 | 0,155 |
3’977 | 0,120 | 0,128 | B3—7 | 3,115 | 0,148 | 0,160 |
4,365 | 0,121 | 0,129 | Вз—8 | 3,603 | 0,150 | 0,163 |
41744 | 0,122 | 0,129 | Вз—9 | 4,178 | 0,155 | 0,168 |
51243 | 0,125 | 0,133 | Вз—10 | 4,733 | 0,158 | 0,171 |
5,684 | 0,126 | 0,135 | Вз—Н | 5,128 | 0,160 | 0,173 |
8,242 | 0,137 | 0,147 | Вз—12 | 5,878 | 0,163 | 0,178 |
10,31 | 0,138 | 0,148 | Вз—13 | 6,459 | 0,165 | 0,181 |
12105 | 0,139 | 0,149 | Вз—14 | 6,952 | 0,166 | 0,182 |
0,192 | 0,064 | 0,066 | Вз—15 | 7,252 | 0,167 | 0.183 |
0,634 | 01106 | 0,112 | Вз—16 | 10,19 | 0,170 | 0,186 |
1,129 | 0,125 | 0,134 | Вз—17 | 13,49 | 0,179 | 0,198 |
11643 | 01137 | 0,147 | Вз—18 | 15.23 | 0,182 | 0,202 |
2,169 | 0,145 | 0,156 | В4-4 | 0,195 | 0,065 | 0,067 |
2,698 | 0,149 | 0,162 | В4—2 | 0,610 | 0,102 | 0,107 |
3,265 | 0,155 | 0,169 | В4—^3 | 1,031 | 0,114 | 0,121 |
3,814 | 0,159 | 0,173 | 1 В4- 4 | 1,541 | 0.128 | 0,137 |
Продолжение
СЛО^4^0ЭС*ЗЮ — - ОФЧ^н-ООЧЧООСЛДДМООЮ - H-©©^C0OOOO«OiO4^»UG3OOtOtO © 4Ь © to *4 О£. © W op М -ЬЗ^Ф©ИФ- СП 00 То ’•Ч*— СП © W00 tO СО © >-» © СЛ ©Ъ1 asoto- •4©^CnQQ0b34>*^00O'4WWO©00'— OK?W5>OQ04OOQaiUia
ООО^н-ФСлМ — toooo СЛ4кЬ0’М‘ЧО*-н-4кОО4^ОСЛ^ -OWN)
О ОО ОООО ОФ О ФФОфОФфФОрроОООООООФФООООООООО О о о 8 То го — — — L-L-Vote to to to to so to to toT— — •— — h-L- — о to to — *- — — >— — L-l-L-
ФФФФОооочадО’---ь-ь-оооооФФС5 0о^ф дф — оооччсл^^фофслд jk --oocnN-awS'-,-,-‘>-,--ooocnwoc>ui04ba&>JxowuiOitooo©©ktoo©©4 iimmiiiinn шшштшш num
Q0 4 ©СЛ 4*» Co CO — Q СОЧОШ^ Wb3 —О 00 M О О A W KD
О£ь»~00'ОМфСЛСЛ>^>»й-ОС0Ю’—“-ФО^^Н-ООЧЧООСЛ >Ь Д W Wto>- — 0 00^-0044 0) ON wTo О О СП © w"*4 —* О О ^QpWMtOWOrfk^M*-UiO^OOWOO^©^^tO©4^CO*-OOlO М^00004ь'4фьоеосл0'010.&00»фф0>>00ф0»и4ь00000ф004ьсл№0»ф00^ф0с0 СЛ СЛ 00 00 СЛ*Ч © — О ©0030 00 to Д 00 — 4^ M to СП О £ь to 00 oto 00 00 ©
ОООООФОФООФОФОООООФООФООФОООООООФФОООФООООО мм м М |М |М М — •— — — — — — — — — —и —■ •*— *—» *—• — — — — •“- *— ни — О мм им и— нм мм нм НМ
©©00Q0000000*4,4‘4’4*4O'OCn4kW©©©©00Q00c,0000Q0Q0'4,4OOOCnW©©©00Qp00Q000 COO©£tO — - 040wt00ow0i00w4000-4 0iw^>fkw0cn^©^0©w000w00000ih3
ФФООФОООООООООФФОООФОФОФФ ОО Ф o opОФ ОООФОООООФ Ю toTo to "to — — — — — *“М WtO tO КЗ MtO ГО Ю- ——tJtO ЮМ ЮЮ Ю
Ю*-ООООФ©©©ФОООО,Ча>а?»^ОЬЭм-н-ОФОООф©©©ООМ'Ч*Ч4жф—- — О О О О О *-OOOoS — •~OOO0>£©©£oo©©tOW*-*4tO.Ki£b5tOtOt3©tO*-U»©4kWCO*-OO4b©C&ChCnH-
hj Z*4 ? | «п М (0 К аа X х л « |
h | ел |
л | |
V | |
и | |
м | |
W* | К |
л X | |
X | |
о | |
>i | |
hi | |
*» | |
Гп ч | «О |
• и | |
X N | |
х К л » | |
гч | от |
п | |
.4 | W W |
X"* | м |
г* | К Ф X |
ПРИЛОЖЕНИЕ 4 к ГОСТ 17331—71
Справочное
ПРИМЕР ПЛАНИРОВАНИЯ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНЫХ ИСПЫТАНИЙ НА НАДЕЖНОСТЬ ИЗДЕЛИЙ ТИПА «КРАНЫ ПРОБКОВЫЕ ПРОХОДНЫЕ НАТЯЖНЫЕ МУФТОВЫЕ И ФЛАНЦЕВЫЕ Ру=6 кгс/см2».
Испытания проводятся без замены кранов, отказавших в процессе испытаний.
Значение величин риска а и Р установлены равными а—р=0,1.
Приемочное значение наработки на отказ принимается равным 7*0= 1500 циклов. За браковочное значение наработки на отказ принимается значение Т 1=600 циклов.
1. Определяется величина отношения
То 1500 циклов g
Тх 600 циклов
2. По табл. 6 настоящего стандарта устанавливается, что числом, ближайшим к ТоГГ\=2£>, является число 2,525, что соответствует коду Бг—8.
3. Соответствующая выбранному плану последовательных испытаний на надежность оперативная характеристика находится по табл. 2 приложения 3.
4. По найденному коду из табл. 6 настоящего стандарта определяется план последовательных испытаний на надежность (без замен) Лт1п=Гусеч = 24; 4=—1,440; с= 1,440; г0=2,378; /2 усеч/То^ 14,53.
5. В прямоугольной системе координат (см. чертеж) через точки с координатами г=0; d=—1,440 и r=r0=:2,378; fs/To=O проводится прямая линия несоответствия партии изделий установленным требованиям.
Стр. 26
6. Через точку с координатами г=О; с= 1,440 параллельно линии несоответствия проводится линия соответствия партии изделий установленным требованиям.
7. Через точку с координатами г==гуСеч=24; /х/7*ов0 параллельно оси /Е/7о проводится линия усечения по числу отказов.
8. Через точку с координатами г=0; усеч/7о= 14,53 параллельно оси г проводится линия усечения по суммарной наработке.
9. Если график последовательных испытаний на надежность (ступенчатая линия OLMNPRS) достигает линии са или ab, то испытания заканчиваются вынесением решения о соответствии надежности партии изделий установленным требованиям.
10. Если график последовательных испытаний на надежность (ступенчатая линия OLMNPRS) достигает линии df или fbt то испытания заканчиваются вынесением решения о несоответствии надежности партии изделий установленным требованиям.
ПРИЛОЖЕНИЕ 5 к ГОСТ 17331—71 Рекомендуемое
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ СТАНДАРТА ДЛЯ ВЫБОРА ПЛАНА КОНТРОЛЯ КАЧЕСТВА ПРОМЫШЛЕННЫХ ИЗДЕЛИЙ
Настоящий стандарт может быть использован для выбора плана контроля качества в случае, когда число дефектных единиц в партии распределено по закону Пуассона (что имеет место при малых значениях доли брака в партии).
В этом случае, как и для надежности
а — риск поставщика;
р — риск потребителя и далее
ро —приемочный уровень качества;
Pi —браковочный уровень качества;
nt —объем первой выборки;
П) + 1 —объем первых двух выборок;
«1+к *—объем первых /с+1 выборок;
— число дефектных единиц в первой выборке;
Да — число дефектных единиц в первых двух выборках;
Дк —число дефектных единиц в первых к выборках.
Для выбора плана контроля качества надо вычислить отношение р\!р^ по табл. 1—16 настоящего стандарта (величина pi/po берется вместо То/ГО определить кодовую букву плана и по точкам в соответствии с указаниями разд. 3 стандарта провести линии приемки и браковки партии (для надежности они называются линиями соответствия и несоответствия). При этом по оси абсцисс откладывается величина про, а по осн ординат — число дефектных изделий Д.
Оценка результатов контроля качества осуществляется следующим образом.
Для выборки объемом п\ определяется число дефектных единиц Д\ и на график стандарта наносится точка (про; Д:)- Если она ниже линии соответствия— вся партия принимается; если выше линии несоответствия — вся партия бракуется; если между линиями соответствия и несоответствия — процесс продолжается по следующему правилу: если точка с координатами { (п\+к)р9\ Дк} («“О, 1, 2,...) расположена ниже линии соответствия — вся партия при. иимается; выше линии несоответствия — вся партия бракуется; если между линиями соответствия и несоответствия — контроль продолжается до тех пор* пока не будет принято решение.
Редактор М. Т. Аненкова
Сдано в наб. 16/111 1972 г. Подп. в печ. 6/IV 1972 г. 1.75 и. л. Тир. 49000
Издательство стандартов. Москва. Д*22. НовопресневскиЙ пер.. 3 Тип. «Московский печатник». Москва. Лялин пер., 6. Зак. 292